創意工夫により、構造、自然条件、地盤条件、施工条件に応じた適切な施工方法、施工計画の提案を目指しています。

施工検討・計画事例は、許可をいただいて掲載しております。

工夫を要する施工検討、施工計画

プレキャストマンホール

既設の通水トンネルは海に通じているため、陸側での締切が困難である。
したがって、マンホールを陸上で製作して、360ｔ吊りトラッククレーンにて
吊上、 設置し、通水トンネルと水中にて接合した。

接合部はプレキャストマンホール位置固定用の鋼板を型枠として、
エポキシ樹脂塗装鉄筋と水中不分離性コンクリートを使用して水中施工した。
　　 　

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橋脚上部工下部の掘削

橋梁上部工の架設前に、河川内の仮設盛土撤去および浚渫をおこなうと、上部工の架設支保工設置が極めて困難となる。

したがって、上部工の架設後に、陸上側のバックホウと河川内のバックホウ浚渫船を併用して仮設盛土撤去および浚渫をおこなった。

　

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河川橋梁下部を通過できるクレーン付き台船

クレーン付き台船100t吊りはクレーン、居住区の高さが大きく、潮位低下時でも河川橋梁下部を通過できる船舶は少ない。
クレーン、居住区の高さが小さい船舶は長距離を回航しなければならず、施工時期に調達できるか不明確である。
したがって、1000t台船にクローラクレーン100t吊りを搭載して、ウインチを艤装し、労働基準監督署へ変更届（陸上クレーンを海上で使用）を提出する計画とした。

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上部工下部の大型土のう設置

上部工主桁と河川水面との距離が1.5mと小さい場合には、クレーンによる大型土のうの設置が困難である。
したがって、上部工の主桁にユニット式フロートを使用してレールを設置し、トロリー式チェーンブロックにて大型土のうを設置した。
　

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ボックスカルバート内の土堰堤

ボックスカルバート内は頂版が障害となり、ラフタークレーンやバックホウによる大型土のうの設置が困難である。
したがって、ボックスカルバート内にて、人力にて連続箱型鋼製枠を展開して、連結し、小型ホイールローダにて内部に土砂を投入して、土堰堤とした。
なお、頂版とのクリアランスが小さく、小型ホイールローダにて土砂を投入できない範囲は人力にて土のう積みした。
　

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河川横断土堰堤、水門の撤去

河川を横断する既設の土堰堤および水門の撤去に、 フロートを組み合わせた組立式台船を使用すると搭載するバックホウが小型になり、工期が長く、工費が高くなる。

したがって、土堰堤を盛土にて拡幅し、仮設道路として使用して水門を撤去し、土堰堤はバックホウ、超ロングアームバックホウを使用して撤去した。

　

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河川仮排水

河川を横断締切して、河川水を通水させる場合、水中ポンプによる通水は
発電機の燃料費が高く、このケースでは排水期間が1カ月を超えると
コルゲートフリュームによる迂回水路の方が安くなる。

水中ポンプによる通水は河川増水時にはポンプ台数を増やす必要があるが、
コルゲートフリュームは河川水位が上昇するにつれて通水量も増える。
したがって、コルゲートフリュームによる迂回水路を採用した。 　 　

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狭いスペースでの基礎杭施工

　

市街地において既設橋梁の上部工撤去後に橋梁を新設する
計画であったが、一般交通の迂回路が必要なため、
基礎杭（中掘り工法）の施工スペースが不足する。

したがって、既設上部工を存置して施工スペースに利用し、
基礎杭（中掘り工法）を施工したのちに既設上部工を撤去した。

　　　　　

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狭いスペースでの控え杭設置

　 　

敷地内の建物や施設により通路および施工スペースが狭く、
ラフタークレーンやクローラクレーンを進入させて杭を打設することができない。

したがって、機械の幅員および占有面積の少ない油圧式リーダレス型基礎機械の
油圧式アースオーガーにて削孔し、小型油圧式バイブロを併用して、控え杭を設置した。

　

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市街地におけるプレキャストボックス設置

　

市街地では一般交通の障害とならないように、占有範囲、
占有期間を極力少なくする必要がある。

地盤N値が50を超えるため、硬質地盤専用圧入機を使用して
鋼矢板土留を先行して設置し、掘削、砕石置換、基礎コンクリート、
ボックス設置、埋戻しを連続しておこない、占有延長を極力短く、
かつ短期間に施工した。 　

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海上橋脚の梁支保工

　

水深の大きい海上橋脚においては梁支保工の設置が困難である。
したがって、橋脚にブラケットを設置し、
締切用の鋼管矢板で支持して、梁支保工とした。







　

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河川からの浸透水の防止

　

河川と接続する既設水路の下部は砕石で置換されており、
既設水路を延長する場合には、河川からの浸透流量が多く、
鋼矢板締切と水中ポンプによる水替えでは
水路の延長が困難である。

したがって、既設水路の延長部と両側面に薬液注入をおこない、
河川からの浸透流量を低減した。

なお、河川水が薬液注入部の外側を浸透する場合に、
パイピングを発生しない浸透流路長を確保した。 　

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PC主桁の切断撤去　

　

PC主桁の切断撤去において、
支承間を一括撤去すると吊上げ重量が大きく、
汎用性のない大型のクレーンが必要である。

河川内に盛土、受け架台を設置し、
主桁をジャッキアップして切断、分割し、
吊上げ重量を小さくして、比較的汎用性のあるクレーンとした。



　

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地下通路の閉塞　　　　　　

　

交通量の多い幹線道路を横断し、民家に接しているため、
地下通路の撤去が困難である。

流動化処理土プラントが遠方のため、
坑道の充填実績のあるエアーモルタルにて地下通路を閉塞した。
なお、地下通路の下部は人力施工が可能な高さまで、
砕石を運搬、敷均し、転圧した。


　

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モノレールによる土砂搬出

　

施工ヤードは狭く、急傾斜で、土砂搬出用の斜路を設置できない。
一般道路は1車線のみの占有で、架空線が障害となるため、
ラフタークレーンによる搬出は困難である。
したがって、モノレール（2t積み）を設置し、
土砂を大型どのうに詰めて搬出した。





　

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海中基礎施工検討、施工計画

海中橋脚の施工

　

作業船の位置保持ができる方向に係留索とアンカーを設置する。
占有海域内において、作業船とアンカーの距離が小さく、
アンカーの把駐力が不足する場合にはコンクリート製のシンカーを
設置する。

作業船の係留索が接触しないように、係留索が交差する地点に
おいて高低差を設ける。
係留索の設置、撤去が容易なように、作業船の係留順序を工夫する。

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海中の岩盤における鋼管矢板の施工

　

海中の岩盤においてダウンザホールハンマにて先行削孔し、
全周回転掘削機にて掘削し、バイブロハンマにて鋼管矢板を建てこむ
方法である。
鋼管矢板打設用の特殊な工法を使用せずに汎用工法を組合せた施工方法である。
鋼管矢板の周囲および内部に機械配置に必要な幅の仮設構台を設置する。

　

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フローティングクレーンによる構造物の設置

　

陸地からかなり距離のある、厚い捨石層上に箱形コンクリート構造物を構築する。
陸上からの施工および締切工の設置は極めて困難のため、
岸壁上で構築した箱形構造物を600t吊りフローティングクレーンにて吊上げ、
運搬、設置した。

エンドレス接合したワイヤーと平衡滑車を使用して、
吊りワイヤーの張力を均一にすると、連続梁の曲げモーメントに比較して、
構造物全体に上方に凸形のかなり大きい曲げモーメントが
発生することを構造解析により把握した。
したがって、箱形構造物頂部の長手方向鉄筋量を増加して、
フローティングクレーンによる吊上げ、運搬、設置時に発生する箱形構造物のひび割れ幅を低減した。

　

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仮設計画

鋼矢板土留工弾塑性解析

弾塑性解析にて支保工の設置時および撤去時について検討する。
支保工撤去時にコンクリートの捨梁を設置するには面積が大きいため、
切梁の1m下まで砂質土で埋戻し、埋戻し地盤の天端に厚さ1mの仮想梁を想定した。
支保工撤去時の仮想梁のバネ値は、仮設構造物工指針の
土留工の変位を求める方法に準拠して設定した。 　


　

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管渠敷設部における土留工

既設管渠の敷設部は鋼矢板を打設できないため、土留工が不連続となる
範囲には親杭横矢板と薬液注入を併用した。

土留工に作用する偏土圧を防ぐために、
河川内には大型土のうを使用した仮設盛土をおこなった。
この仮設盛土により薬液注入の施工を可能にした。

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斜面部の土留め工

旧橋台を撤去して、新橋台を構築する。
先行して旧橋台を撤去すると、新橋台の構築のための施工ヤードが不足する。
したがって、旧橋台を存置した状態で、新橋台を先行して構築した。
旧橋台の土留工には偏土圧が作用するため、自立式土留工が成立するように、新橋台土留工内の一部のみ埋め戻しをおこない、背面地盤を切土した。


　

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掘削側が法面の自立式土留工

自立式土留工は掘削底面以浅の側圧に対して、
掘削底面以下を弾性床上の半無限長の杭として設計する。
しかし、この方法は掘削側が法面で、
地下水位が掘削底面より低い場合には適用できない。
したがって、

１　掘削側法面に、鋼矢板が受働抵抗を確保できる仮想地盤面を設定し、
弾性床上の半無限長の杭が成立する根入れ長（2.5／β）を決定する。

２　掘削側の地下水位高さ以浅について、
主働土圧＋背面水圧と受働土圧の比が側圧について1：3、
回転モーメントについて1：2を確保できる掘削側の法面形状を設定した。

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地下水位が高い硬質地盤における土留工

周囲に重要な施設があり、地下水位が高く、
土留工根入部に風化岩（換算N値35〜150）があるため、
鋼矢板土留工を採用するにはオーガを併用した圧入工法が必要となり、
工費が極めて高くなる。
盛土には粘性土分が多少含まれるため、
バックホウを使用して予定深度まで掘削を行い、
側面地盤の自立性および湧水量を調査した。
側面地盤の自立性がよく、湧水量が少ないことを確認して、
硬質地盤用アースオーガによるプレボーリングを併用した
親杭横矢板土留工を採用した。
　

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前年度施工橋脚に近接した新設橋脚の土留工

新設する橋脚は前年度に施工した橋脚に近接しているため、
橋脚間の鋼矢板の打設がきわめて困難である。
したがって、前年度施工橋脚に使用した鋼矢板を撤去せずに
次年度まで存置して、新設橋脚の土留工に転用した。

なお、橋脚間の鋼矢板の撤去は上部障害クリア工法の
特殊油圧圧入引抜機にて、鋼矢板を1.7mずつ切断して引抜いた。

　

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先行土留工から後行土留工への影響の低減

2つの土留工の交点においては、
先行した土留工の地盤反力が後行の土留工への荷重として作用する。

したがって、先行土留工の最終掘削深さを極力小さくして、
後行土留工への影響を低減した。





　

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地下埋設物と盛土に近接した土留工

地下埋設物を回避した位置に鋼矢板を打設し、
土留工内にミニバックホウを設置できるスペースを確保した位置に
切梁を配置した。

盛土の対面側に大型土のうによる載荷盛土をおこない、
土留工に作用する偏土圧を防止した。








　

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橋脚の梁、上部工下部における土留工

橋脚は一般道路と水路に近接しており、地下水が比較的豊富である。
また、施工ヤードが狭く土留工の施工機械は小型となる。
鋼矢板をバイブロハンマや油圧圧入にて打設した場合、
長さ2.5m〜5.5mで接合せざるをえず、
鋼矢板はスクラップ処分となり工費がきわめて高くなる。
したがって、ライナープレート工法に薬液注入を併用した土留工を採用した。


　

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上空制限、硬質地盤における土留工

上空制限における土留工において、
ウォータージェット併用油圧圧入はN値50を超える地盤には適用できない。
一方、オーガー併用油圧圧入は上空制限7m以下においては適用できない。
したがって、上空制限4.3m、固結シルトN値80の地盤において、
ボーリングマシンにて親杭H鋼を建込み、背面に薬液注入を行い、
横矢板にて土留する方法を採用した。
　

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施工ヤードが狭い傾斜地盤におけるライナープレート土留工

施工ヤードが狭く、上部工と施工基面のクリアランスが小さい硬質地盤においては、
鋼矢板のWJ併用バイブロ打設や、オーガー併用圧入が困難である。
一方、ライナープレート土留工は傾斜地盤のため
偏土圧防止用の盛土が必要であるが、
施工ヤードが狭いため盛土のスペースがない。
したがって、傾斜地盤下部をオープン掘削、
傾斜地盤上部をライナープレート土留工の複合構造とし、ライナープレートは橋脚の壁部より切梁にて支持した。
　

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ライナープレート土留工の下部構造

地下水面下のライナープレート土留工周囲に止水のための薬液注入をおこなう。
フーチングコンクリートが障害となり、掘削できないため、最下段の補強H鋼を省略して、底版コンクリートを打設した。
フーチングコンクリートの傾斜による土留工下部の開口部は、薬液注入のせん断力と付着力にて土圧＋水圧に対抗した。
なお、薬液注入の付着力は、日本グラウト協会　薬液注入工設計資料より、粘着力80kN/m2×1/3＝26.7kN/m2に設定した。

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干満差の大きい河川の橋脚締切

河床は転石層で水位の干満差が大きい。
鋼矢板締切はHWLと上部工の間隔が少なく、
バイブロハンマやオーガー併用圧入は適用が困難である。
したがって、水位低下時に陸上機械を、
水位上昇時にフロート組立式作業船を使用して、
水中コンクリートで基礎を作り、
ライナープレートにて締切を行った。



　

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河川横断仮設桟橋

仮設桟橋上にクローラクレーンを載せた場合には、クローラクレーンの吊り能力より
桟橋支柱スパンは6m程度が限界である。
桟橋支柱のスパンを大きくするために、河川内に斜路と施工ヤードを設け、
河川内にクローラクレーンを進入させて、支柱や桁受け、覆工受桁を設置する。


　

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岩盤における仮設構台の施工

岩盤においてはダウンザホールハンマにて削孔して、
H鋼支柱を建込む方法が一般的である。
クローラクレーンの吊上げ能力を越えない作業半径内で、
ダウンザホールハンマによる削孔をおこなう。


　

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河川内岩盤における仮設桟橋の施工

河川水面下の岩盤においてはダウンザホールハンマによる削孔が困難である。
したがって、排土がほとんど無い低水量ウォータージェット＋特殊バイブロハンマを
採用した。
特殊バイブロハンマは起振力が小さいため、作業半径が12mの場合でも
50tクローラクレーンにて作業が可能となる。
なお、急斜面上に設置する支柱では、仮想支持面を設定して、根入れ長を決定する。

　 　

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既設フェンスを乗り越える仮設通路

高さ0.5mの既設フェンスに影響を及ぼさないように
仮設通路を設ける。
基礎コンクリートを無筋の人工地盤とみなし、
ダンプトラックが覆工板に上載した時の鉛直支持力および
斜路盛土に上載したときの水平荷重に対する
滑動抵抗を確保した。

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法肩に設置する防塵工

法肩に単管（径48.6mm）を組んで、防塵シートを設置する。

地中に設置する単管は、
第1不動点から法肩の間に受働抵抗を確保できる位置に設置し、
根入れ長は風力に対する引抜抵抗を確保できる長さと
弾性床上の半無限長の杭2.5/βが成立する長さの
大きいほうを採用した。

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海上T型橋脚の補修用足場

海上のT型橋脚の補修を橋梁点検車にて行う場合、
汎用性の少ない特殊な大型機種が必要となる。

したがって、L形鋼と単管を組み合わせて補修用足場とし、
樹脂アンカーにて橋脚に固定した。

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傾斜壁面補強用足場

傾斜した壁面の補強用に、地盤の起伏が大きいため
法面専用の特殊な足場を使用せずに、単管にて足場を設置した。

足場を支持する部材を設置する箇所は、
壁面の補強ができないため最初は切欠き、
足場を支持する部材を盛替えた後に切欠き部を補強した。

　 　

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工期短縮

既設橋脚補強と新設橋脚の同時施工

既設橋脚補強の施工ヤードが新設橋脚の設置位置となるため、
既設橋脚補強後に新設橋脚を構築する計画であった。
しかし、仮設桟橋や進入路の設置、撤去を含めると
1渇水期（11月〜5月）内に施工を完了できない。

したがって、既設橋脚補強と新設橋脚の床掘り深さに大きな差がないことを利用して、
既設橋脚補強と新設橋脚の床掘りを同時に行い、
橋脚の補強と新設を並行して施工して、全体工期を1渇水期（11月〜5月）内に収めた。
　

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防護柵を使用した切工

鉄道に隣接する切土には防護柵が必要であり、一方切土高さが大きいため、 小段の高さにバックホウを設置しなければならない。
したがって、防護柵施工に必要な幅だけ切土して、
小段の高さにバックホウを設置できるスペースを確保した。

また、防護柵1スパンは夜間作業で2日間必要なため、
1日目（夜間）：防護柵基礎、支柱の施工、
2日目（昼間）：小段より上方の切土、
2日目（夜間）：防護柵横矢板、ネット設置、
3日目（昼間）：防護柵施工必要幅の切土、
の2日サイクルとして、上下作業を避けて安全を確保するとともに、
切土全体を所定の工期内に収めた。
　

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排水管の急速敷設

空港において、夜間に掘削、排水管敷設、埋戻しを完了し、
昼間は開放しなければならない。
工期短縮のために次の手順で施工した。

�@　掘削、排水管の敷設後、埋戻し土の転圧には時間がかかるため、
　　管周部だけを転圧し、土被り部は転圧せずに、
　　ルーズの状態で敷き均す。

�A　掘削、排水管敷設の施工に影響がないように、2区画遅れて、
　　再度土被り部を掘削して、転圧して埋め戻す。

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狭い道路における地下構造物の施工

幅員の狭い道路において、1方向から施工機械や資機材の搬出入をおこなう場合、全延長を一度に床掘、構築すると、全体工期は短くなるが、遠方の資機材の搬出入が人力施工となる。

一方、施工区間を小さくして床掘、構築すると、資機材の搬出入は機械施工となるが、全体工期は長くなる。
したがって、資機材搬出入の作業性と全体工期を勘案して、全延長140m（延長10m×14ブロック）の地中構造物を2区間に分け、1区間70mを先行10m×4ブロック、後行10m×3ブロックに分けて構築した。

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幅の狭いヤードにおける延長の長い小型構造物

幅の狭いヤードにおいて、数ブロックを同時に床掘すると、
資機材搬入用クレーンの作業半径が不足する。
壁高が低く、足場の不要な小型構造物において、
フーチング養生中に、隣接ブロックの床掘、均しコンを施工し、
型枠解体後に隣接ブロックのフーチングを構築した。
フーチングの施工を優先し、壁部は隣接ブロックのフーチング施工後
2ブロック遅れて構築し、延長の長い小型構造物の全体工程を短縮した。

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工事費積算

移動式クレーン

施工ヤードが狭く、作業時間が短いオールテレーンクレーン100t吊り

施工ヤードが狭く、作業時間が短い場合は、組立、解体の必要ヤードが狭く、組立・解体時間が短い機種が適している。
したがって、台車、旋回体、ブームが一体で公道を走行し、カウンターウエイトを15tトラックで別送する機種を選定した。
国土交通省土木工費標準積算基準書のトラッククレーン系120t吊り以下の分解、組立はラフタークレーン50t吊りを使い、組立＋解体1.5日で、費用は約100万円である。
標準積算基準とは、組立・解体の作業内容が異なるため、クレーン保有会社の見積を使用した。
賃貸料は標準積算基準より高いが、組立・解体費は大幅に安く、作業時間が1、2日の作業には適合している。

解体撤去

鋼材が埋設したコンクリート切断

コンクリートの切断速度、単価はコンクリート中の鋼材の影響を受ける。
鋼材が埋設したコンクリートのワイヤーソー切断、コア削孔は、鋼材を鉄筋量に換算した鉄筋率から、施工速度、単価を算出した。
　

スクラップ

コンクリート中の鋼材スクラップ

コンクリート中の鋼材は、コンクリートのブレーカー破砕後にコンクリートが残存する。
コンクリートが残存した鋼材スクラップ価格は残存の程度により異なり、コンクリート残存量が多いと逆に処分費が必要となる。
さらに、鋼材から除去したコンクリートは産廃処分しなければならない。
ブレーカ破砕後のコンクリート残存量の予想は困難のため、鋼材の運搬費とスクラップ費を相殺してゼロに設定した。